单层工业厂房设计方案

第一章设计资料1设计资料1.1本 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 为一般机器加工车间，在生产历程中不排放侵蚀性气体和液体，生产情况的温度低于60摄氏度，屋面无积灰荷载，修建在严寒地区。1.2本地的根本雪压为，雪荷载准永久值系数分区为Ⅱ区。1.3本地的根本风压为，地面粗糙度类别为B类。1.4本地的抗震设防烈度为8度，设计根本地动加快度为0.2g，设计地动分组为第一组。1.5该车间为两跨21m等高钢筋混凝土柱厂房，安装有4台（每跨两台）大连重工·起重团体有限公司生产的DQQD型，吊车跨度为19.5m的电动桥式吊车，事情级别、起重量见各分组数据。吊车轨顶标记标高为9.5m，吊车技能数据见所提供的技能资料。1.6凭据岩土工程勘察陈诉，该车间所处地段为对修建有利地段，园地类别为Ⅰ类，在底子底面以下无软弱下卧层，室外地面以下15m范畴内无液化土层，地基的标准冻结深度位于室外地面下1m，车间室内外高差0.15m，底子埋深为室外地面以下1.4m。底子底面地基持力层为中砂，承载力特征值。1.7主体结构设计年限为50年，结构宁静品级为二级，结构重要性系数为γo=1.0。该车间抗震设防分类为丙级修建，地基底子设计品级为丙级。（不要求进行抗震设计）1.8屋面修建做法永久荷载（包罗屋面防水层、保温层、找平层等）标准值为，其做法总厚度为0.1m。屋面排水为内天沟，天沟修建做法永久荷载标准值：防水层，找坡层（按平均厚度盘算），沟内积水（平均积水深度为0.23m）。1.9该车间的围护墙采取贴砌页岩实心烧结砖砌体墙，墙厚240m。外贴50mm厚挤塑板保温层，双面抹灰各厚20mm。砖强度品级MU10，砂浆强度品级M5。1.10凭据本地预制混凝土构件供给及车间生产工艺情况等因素，经技能经济比力后确定，主要结构构件采取预制厂的预制构件（屋面板、屋架、钢天窗架、吊车梁、钢柱间支撑、排架柱、底子梁等）选用下列国度标准图集：04G410-1、2《预应力混凝土面板》05G512《钢天窗架》04G415-1《预应力混凝土折线形屋架》（预应力钢筋为钢绞线跨度18m~30m）04G323-2《钢筋混凝土吊车梁（事情级别A5/A6）》04G325《吊车轨道联结及车档（适用于混凝土结构）》05G335《单层产业厂房钢筋混凝土柱》05G336《柱间支撑》04G320《钢筋混凝土底子梁》1.11山墙钢筋混凝土抗风柱及排架柱为工地预制混凝土构件，其混凝土强度品级为C30，钢筋采取HRB400级（主筋）、HPB235级（箍筋）。1.12圈梁及柱下台阶形独立底子为工地现浇混凝土构件，其混凝土强度品级为C30，钢筋采取HRB400级（主筋）、HPB235级。第二章按选用的国度标准图集确定主要结构型2.1图集04G410-1《预应力混凝土屋面板（预应力混凝土部分）》2.1.1一般预应力混凝土屋面板（屋面板）（1）盘算屋面板外加均布荷载标准值屋面修建做法就永久荷载标准值雪荷载标准值屋面均布活荷载标准值(2)盘算荷载效应根本组组合设计值（仅考虑外加荷载）：按《修建结构荷载范例》GB5009-2001(2006年) 规定 关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定 雪荷载和屋面均布可变荷载差别时参加组合，因此最倒霉外加荷载根本组组合设计值：q=1.351.24+1.40.70.5=2.16KN/m由图集04G410-1《1.5m*6m预应力混凝土屋面板（预应力混凝土部分）》第六页6.2.1条选用 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 中查知，选用预应力钢筋为冷拉HRB335的Y-WB-2II屋面板，其允许外加均布荷载根本组合设计值=>，可以满足要求。2.1.2檐口板檐口板（用于钢天窗架檐口处）：为简化盘算，也以2.1.1盘算的外加荷载根本组合设计值确定檐口板型号。由图集04G410-1第6.2.1条选用表中查知，选用预应力钢筋为冷拉HRB335的Y-WBT-1II檐口板，其允许外加均布荷载根本组合设计值=>，可以满足要求。2.1.3天沟板天沟板：凭据修建专业提供的设计历程作业图，屋面为内排水，天沟板宽度为580mm，天沟净宽580-190=390mm。（1）盘算天沟板均布线荷载标准值(仅为外加均布线荷载)1）永久荷载标准值防水层（按天沟板净宽的2.5倍盘算）找坡层沟内积水（按0.23m积水深度盘算）2）屋面均布可变荷载标准值（2）盘算荷载效应最倒霉根本组合设计值（仅考虑外加荷载）由图集04G410-2《1.5m*6m预应力混凝土屋面板（钢筋混凝土部分）》第6页第6.1.3.3条选用表中查知，选用TGB58，其允许外加均布线荷载根本组合设计值=>，可以满足要求。2.1.4嵌板嵌板（用于与天沟板相邻处：为简化盘算，仍以2.1.1盘算的外加荷载根本组合设计值确定嵌板型号。由图集04G410-1第6页第6.2.2条选用表中查知，选用预应力钢筋为冷拉HRB335的Y-KWB-2Ⅱ的嵌板，其允许外加均布荷载根本组合设计值QUOTE=>，可以满足要求。2.2图集05G512《钢天窗架》凭据修建专业提供的设计历程作业图，钢天窗架跨度为6m，窗扇高度为QUOTE，无挡风板，钢天窗架檐口高度为18.0m。2.2.1盘算天窗架风荷载标准值根本风压QUOTE，风振系数QUOTE地面粗糙度类别B风荷载体型系数：无挡风板时QUOTE风压高度变革系数（按地面粗糙度类别B，天窗要扣高度18.25m确定）QUOTE，故风荷载标准值QUOTE2.2.2确定钢天窗架型号由图集05G512-1表6中查知，(无挡风板时)，应选用以下钢天窗架型号：GCJ6-32（用于无支撑处）GCJ6A-32（用于有支撑处）GCJ6B-32（用于端部）2.2.3确定相应的支撑构件编号由图集05G512-1表2及表3中查知：天窗架侧立柱平面内竖向支撑选用TC-17天窗架上弦平面内横向支撑选用TS-1系杆：中部开间选用TX-1，端部开间选用TX-22.2.4确定窗挡构件编号及封檐板构件编号由图集05G512-1表2查知：窗上挡及中档构件编号：CD-1（用于中部开间）、CD-1A及CD-1B（用于端部开间）、CD-2（用于设开窗机开间）窗下挡构件编号：CD-6及CD-6A（用于中部开间）、CD-7及CD-7B（用于端部开间）封檐板构件编号：FB-1及FB-22.3图集04G415-1《预应力混凝土折线形屋架》凭据修建专业提供的设计历程作业图，屋架跨度21m，柱距6m，钢天窗架跨度6m，天窗架端壁为轻质端壁板，无挡风板，无悬挂吊车，檐口为内天沟，车间中柱出也为内天沟。2.3.1盘算屋面荷载标准值（1）永久荷载屋面修建做法荷载标准值QUOTE预应力混凝土屋面板及灌缝自重QUOTE屋面支撑及吊管线自重

QUOTE（2）可变荷载雪荷载标准值QUOTE屋面均布活荷载标准值QUOTE2.3.2盘算屋面荷载效应根本组合设计值5组合一（由可变荷载效应控制的组合）组合二（由永久荷载效应控制的组合）因此应以组合二选择屋架型号。2.3.3选择屋架型号由图集04G415-1表2中查知：天窗架类别代号为a、b、c；由图集04G415-1表4中查知：檐口形状为两端内天沟，代号为A；由图集04G415-1表5中查知：凭据实际屋面荷载设计值，在表中21m屋架屋面荷载设计值为QUOTE一栏，选取屋架承载能力品级为1，应选用YWJ2-1-1屋架，因此，用于天窗端部无天窗处屋架型号为:YWJ21-1Aa用于中部开间处屋架型号为:YWJ21-1Ab用于有天窗端壁板处屋架型号为:YWJ21-1Ac2.4图集04G323-2《钢筋混凝土吊车梁》由于车间安装有4台（每跨两台）大连重工，起重团体有限公司生产的DQQD型、做工级别为A6、起重量为5t，吊车跨度19.5m的电动桥式吊车，属于体积04G323-2中“使用范畴2”的情况，因此可直接由体积04G323-2“A6（终极事情制）吊车梁选用表”查知，吊车梁型号选用如下：DL-3Z（用于中部开间）DL-3B（用于端部开间）2.5图集04G325《吊车轨道联结及车档》凭据上述车间内的吊车规格，直接由图集04G325表2查知，选用CD-2车档。由于DL-3吊车梁上的牢固轨道螺栓孔间距A=220mm，而吊车轨道的型号为，由图集04G325表1查知，选用吊车轨道联结型号为DGL-10，其高度为170-190mm。2.6图集04G320《钢筋混凝土底子梁》2.6.1外纵墙有窗开间的底子梁凭据修建专业提供的设计历程作业图，外纵墙为贴砌页岩实心烧结砖砌体墙，墙厚240mm，墙高度（自底子梁顶面至外纵墙顶部圈梁顶面的高度）为14.10m，窗洞宽度3m，上窗洞高度3.9m，下窗洞高度4.8m，窗洞叠加高度切合图集04G320表1.7.2对窗洞尺寸的要求，由图集04G320中“240墙钢筋混凝土底子梁选用表”查知，应选用底子梁型号为JL-3。2.6.2外纵墙有外门开间的底子梁该处门洞宽3.0m，高3.6m位置居中，切合图集04G320表1.7.3对门洞尺寸的要求，其余情况同上。由图集04G320中“240墙钢筋混凝土底子梁选用表”查知，应选用底子梁型号为JL-4。2.6.3山墙大门处的底子梁由于山墙大门范畴内有汽车通行，可不设底子梁，而两侧各1m范畴内的砌体墙可直接砌筑于抗风柱混凝土底子上。2.6.4山墙抗风柱与外纵墙间的底子梁该处山墙为无门窗的整体墙，墙高H切合14.6-18.0m范畴，墙厚240mm，因此可凭据图集04G320中“240墙钢筋混凝土底子梁选用表”查知，应选用底子梁型号为JL-2，底子梁长5.95m，支承于轴线、⑾的排架柱底子和山墙抗风柱底子上。2.7图集05G335《单层产业厂房钢筋混凝土柱》凭据修建专业提供的设计历程作业图及工程表面资料，由图集05G335“柱 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 选用表”或图集08G118第23-9页表6.1-2查知。由于本工程柱顶标高12.0，牛腿标高8.1m，吊车梁标高9.3m，及中柱模板号均为31，但考虑到柱在工地预制，为方便施工及低落人工用度，并应施工单位要求，本设计将图集05G335中的下柱由工字型改为矩形，上柱的截面尺寸：边柱400mm400mm（矩形），中柱为400mm600mm（矩形）；下柱的截面尺寸为边柱400mm800mm（矩形），中柱为400mm800mm（矩形）；牛腿尺寸见图集05G335第32页（边柱）及第58页（中柱），柱插入底子杯口深度按图集05G335总说明第8.2条规定，采取800mm。2.8图集05G336《柱间支撑》各纵向柱列柱间支撑摆设如图所示。由于未知厂房的纵向抗震盘算结果，柱间支撑构件的具体型号应凭据纵向抗震验算后确定，但凭据上柱和下柱的高度，可确定上柱支撑为ZCs-33-xx，下柱支撑为ZCx-84-xx。第三章复核修建专业提供的设计历程作业图中有关视察运行的尺寸3.1边列柱上柱尺寸复核3.1.1上柱截面高度，已知边列柱上柱截面高度为400mm，即上柱内侧至该车间纵向定位轴线A或C轴尺寸为400mm（见图）。吊车轨道中心至定位轴线A或C轴尺寸为750mm，而吊车桥架最外端至吊车轨道中心尺寸为260mm。因此，边列柱上柱内侧至吊车桥架最外端间的空隙尺寸=750-260-400=90mm吊车运行要求的横向最小空隙尺寸80mm，即上柱截面高度400mm切合吊车运行要求。3.1.2上柱高度，已知边列柱上柱高度为3900mm。由图集04G323-1查知，吊车梁DL-3的高度为1200mm。由图集04G325查知，相应于吊车梁DL-6的吊车轨道联结DGL-10自吊车梁顶面至吊车轨道顶面之间的高度为170-190mm，取190mm。查本图集附录一，该车间内的DQQD型吊车自吊车轨道顶面至小车顶部最高处之间的高度为1764mm。因此，小车顶面与边列柱顶面（或屋架下弦）间的空隙高度=3900-1200-190-1764=746mm吊车运行要求的最小空隙高度300mm的规定，即上柱高度3900mm切合吊车运行要求。3.2中列柱上柱尺寸复核3.2.1上柱截面高度，已知中列柱上柱截面高度为600mm，上柱内侧至该车间纵向定位轴线B轴尺寸为300mm，此值小于边列柱上柱内侧至纵向定位轴线A或C的尺寸400mm（见图），满足吊车运行最小空隙尺寸80mm的要求，即上柱截面高度600mm切合吊车运行要求3.2.2上柱高度，已知中列柱上柱高度为3900mm，与边列柱相同，因此满足吊车运行要求的最小空隙高度300mm的规定，即上柱高度3900mm切合吊车运行要求。第四章盘算车间中部开间（轴线3）横向排架柱的配筋4.1作用在横向排架柱上的荷载标准值4.1.1永久荷载标准值（1）屋盖自重1）屋面永久荷载标准值屋面修建做法荷载标准值QUOTE预应力混凝土屋面板及灌缝自重QUOTE屋面支撑及吊管线自重QUOTEQUOTE天沟自重QUOTE天沟防水及找坡层重QUOTEQUOTE天窗架屋面檐口悬挑400mm自重QUOTE2）21m预应力混凝土折线形屋架自重（凭据图集04G415-1《预应力混凝土折线形屋架》）3）钢天窗架及其支撑自重（凭据图集04G415-1《钢天窗架》）4）天窗窗扇（包罗窗挡）自重因此作用在边柱柱顶截面重心处由屋架传来的屋盖自重标准值对边柱柱顶截面重心产生的弯矩标准值：作用在中柱柱顶截面重心处由屋架传来的屋盖自重标准值

QUOTE：对中柱柱顶截面重心产生的弯矩标准值：屋盖自重荷载简图如图所示（2）柱自重1）边柱：上柱：QUOTE下柱：QUOTE2）边柱：上柱：QUOTE下柱：QUOTE柱自重荷载简图如图所示（3）吊车梁及吊车轨道联结自重1）边柱吊车梁自，凭据图集04G323-1《钢筋混凝土吊车梁（事情级别A6）》，DL-3吊车梁自重QUOTE，则：2）中柱吊车梁自重QUOTE3）边柱吊车轨道联结自重凭据图集04G325中DGL-10自重，则=（0.3873+0.0855）=2.8kN/根中柱吊车轨道联结自重=2×2.8=5.6kN/根QUOTE及对边柱下柱截面重心的弯矩QUOTE：=（)e=（27.5+2.8）×0.35=10.6kN.m吊车梁及吊车轨道联结自重荷载简图如图所示（忽略施工步伐影响）因此永久荷载标准值的荷载简图如图所示4.1.2可变荷载标准值（1）屋面可变荷载标准值边柱柱顶截面由屋架传来的屋面可变荷载P：此荷载对边柱柱顶截面重心的偏心弯矩M：中柱柱顶截面由屋架传来的屋面可变荷载P：此荷载对中柱柱顶截面重心的偏心弯矩M：M=0因此屋面可变荷载标准值作用下的排架荷载简图如图所示（2）吊车荷载标准值1）凭据该车间的吊车型号，查阅本图集附录一，摘录其技能资料如下（见表）：吊车技能资料吊车最大宽度B（mm）吊车轮距W（mm）最大轮压最小轮压小车重量吊车总重量额定起重量Q(t)520435509341.82.22419.052）QUOTE：采取影响线要领确定，如图所示×（6000+2450+4350+800）/6000=2.267=2.267×93=210.8kNQUOTE：采取与确定QUOTE相同的影响线要领，可求得：×(6000+2450+4350+800）/6000=2.267=2.267×41.8=94.8kNQUOTEQUOTE、QUOTE的作用位置简图见图3）排架柱上作用的同一跨内由两台吊车同时刹车时所产生的最大横向水平荷载标准值产生的H（见图）每台吊车每个车轮刹车时的最大横向水平荷载标准值T：T=0.1(Q+)g/4=[0.1×（5+2.224）×9.81]/4=1.78kN两台吊车最大横向水平荷载标准值H（采定QUOTE相同的影响线要领确定）：用与确H=T(6000+2450+4350+800）/6000=2.267×1.78=4.036kN（3）风荷载标准值1）柱顶以上屋盖所受风力（风向右吹）屋盖各受风面积上的水平风力QUOTE屋盖各受风面积QUOTE（其中QUOTE为迎风面高度，单位为m）表屋盖各受风面积的数值受风面积编号迎风面高度2.051.252.650.3受风面积12.37.115.91.8表各受风面积顶部高度处的风压高度变革系数受风面积编号风压盘算位置处离室外地面高度（m）14.215.4518.1018.401.121.141.211.22屋盖各受风面积的风振系数QUOTE，根本风压QUOTE受风面积编号风荷载体型系数偏向0.8-0.20.6-0.7-0.7-0.6-0.5-0.50.6-0.6-0.6-0.5-0.4-0.4作用在柱顶处的屋盖所受风力QUOTE2）柱顶以下排架柱上所受风力：风向右吹（左风）时，为简化盘算，自底子顶面至柱顶截面高度范畴内按墙面传来的均布风荷载盘算（见图）。QUOTE按距室外地面12.15m高度处盘算。因此风向右吹（左风）时考虑屋盖风荷载及墙面风荷载的排架柱所受风荷载标准值如图所示。同理，风向左吹（右风）时考虑屋盖风荷载及墙面风荷载的排架柱所受风荷载标准值如图所示。（4）附加永久荷载标准值（仅用于盘算地行动用）1）作用于柱顶处的外纵情自重标准值2）作用于牛腿顶面的吊车桥架自重标准值：吊车桥架自重标准值=186QUOTE作用在边柱上的吊车桥架自重标准值（考虑两台吊车）：QUOTE作用在中柱上的吊车桥架自重标准值（考虑每跨两台吊车）：QUOTE附加永久荷载标准值的盘算简图4.2采取PKPM中的PK步伐进行排架盘算（历程省略）查抄输入各项数据后，便可进行运算，先摘录其配筋盘算结果（配筋包络图）如下：配筋包络图（对称配筋）中数据位排架偏向没变配筋量QUOTE，见图6.2.实配边柱上柱4根2级直径18mm边柱下柱QUOTE5根2级直径22mm中柱上柱4根2级直径18mmQUOTE中柱下柱QUOTE6根2级直径22mm4.3柱配筋确定后，尚应对吊装时的强度和裂缝宽度进行验算，本示例未附此项内容。5主要构件摆设图及详图。第三章排架柱高与截面盘算3.1排架柱高盘算由吊车资料表可查得：H＝1876mm,轨顶垫块高为200mm。牛腿顶面标高＝轨顶标高－吊车梁－轨顶垫块高＝9.000－1.200－0.200＝7.600m(取7.800m)柱顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.3＝7.800+1.200+0.200+1.876+0.3＝11.376m(取12.00000m)上柱高＝柱顶标高－牛腿顶面标高＝12.000-7.800=4.200m全柱高＝柱顶标高－基顶标高＝12.000－(－0.500)＝12.500m下柱高＝全柱高－上柱高＝12.500－4.200＝8.300m实际轨顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高＝9.200m则(9.2m－9.0m)÷9.0m＝0.022＜0.200满足要求。3.2排架截面尺寸盘算截面尺寸需要满足的条件为：b≧H/25＝344mm.h≥H/12＝717mm取柱截面尺寸为：上柱：（b×h）＝400×400下柱：I(b×h×b×h)＝400×800×100×150（如图3-1）图3-1下柱截面图第四章排架柱上的荷载盘算4.1屋盖自重盘算1.2×（1.70+1.30+0.10）×6×15/2+1.2×60.5×0.5=203.7KN(作用在柱顶)4.2柱自重盘算上柱：（作用于上柱中心线）下柱：4.3吊车、吊车梁及轨道自重盘算4.4屋面活荷载盘算4.5吊车荷载盘算竖向荷载：115kN,20kN,K=4050mm,B=5840mm,100kN,34.61kN。凭据B与K，由影响线（见图4-1）可以求得＝0.027＝0.702

＝1.00,＝0.176由上求得吊车水平荷载为则→←)4.6风荷载盘算根本风压:风压高度变革系数μz按B类地区考虑，凭据柱顶标高12.15m，查察《荷载范例》用内插法得檐口标高14.25m,用内插法得，则:柱顶风荷载会合力设计值：第五章内力盘算5.1作用内力盘算5.1.1作用(排架无侧移)由,,则：故作用下不动铰承的柱顶反力为(→)同时有故在作用下不动铰承的柱顶反力为(→)故在配相助用下（即在G作用下）不动铰支承的柱顶反力为(→)相应的盘算简图及内力图如图5-1所示图5-1恒荷载作用下的内力(a)G的作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图（kN）5.1.2作用盘算简图及内力图,,,相应的盘算简图及内力图如图5-2所示。图5-2G、G、G作用盘算简图及内力图(a)G、G、G作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图(kN)5.2屋面活荷载内力盘算对付单跨排架，与一样为对称荷载，且作用位置相同，但数值巨细差别。故由的内力盘算历程可得到的内力盘算数值；(→)相应的盘算简图及内力图如图5-3所示。图5-3Q作用盘算简图及内力图(a)Q的作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图(kN)5.3吊车竖向荷载作用内力盘算作用于A柱，作用于B柱，其内力为厂房总长72m,跨度为15m，吊车其重量为10t,则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作用分派系数μ＝0.85。相应的盘算简图及内力图如图5-4所示。图5-4D作用盘算简图及内力盘算(a)D的作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图(kN)D作用于A柱时，由于结构对称，故只需A柱与B柱的内力对调，并注意内力变号即可。5.4吊车水平荷载作用内力盘算当T向左时，A、B柱的柱顶剪力按推导公式盘算：Y＝0.667H，用内插法求得C＝0.55有T＝10.77kN，μ＝0.85则V＝V＝－(1－μ)CT＝－0.89kN(←)相应的盘算简图及内力图如图5-5所示。图5-5T的作用盘算简图及内力图（a）T的作用；(b)M图(kN·m)；(c)V图(kN)当T向右时，仅荷载偏向相反，故弯矩值仍可利用上述盘算结果，但弯矩图的偏向与之相反。5.5风荷载作用风从左向右吹时，先求柱顶反力系数C为对付单跨排架，A、B柱顶剪力分别为＝0.5[F－CH(q－q)]＝0.5×[7.36-0.307×12.5×(2.14-1.34)]＝2.15kN(→)＝0.5[F+CH(q－q)]＝0.5×[7.36+0.336×12.5×(2.14-1.34)]＝5.22kN(→)相应的盘算简图及内力图如图5-6所示。图5-6风荷载作用盘算简图及内力图(a)风荷载的作用；(b)M图（kN·m）风从右向左吹时，仅荷载偏向相反，故弯矩值仍可利用上述盘算结果，但弯矩图的偏向与之相反。5.6最倒霉荷载组合。由于本例结构对称，故只需对A柱（或B柱）进行最倒霉内力组合，其步调如下：（1）确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地行动用的单跨排架，共有8种需要单独考虑的荷载项目，由于小车无论向右或向左运行中刹车时，A、B柱在T作用下，其内力巨细相等而标记相反，在组适时可列为一项。因此，单独考虑的荷载项目共有7项。（2）将种种荷载作用下设计控制截面（I—I、II—II、III—III）的内力M、N（III—III截面另有剪力V）填入组合表5-1。填表时要注意有关内力标记的规定。（3）凭据最倒霉又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出相应的组合值。盘算中，当风荷载与活荷载（包罗吊车荷载）同时考虑时，除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘以0.85的组合系数。排架柱全部内力组合盘算结果列入表5-1。柱号截面荷载项目内力恒荷载屋面活荷载吊车荷载风荷载内力组合G1.G2G3.G4Q1Dmax在A柱Dmin在A柱Tmax左风右风Nmax及M、VNmin及M、V|M|max及N、V①②③④⑤⑥⑦项目组合值项目组合值项目组合值A柱I-IM(kN·m)12.883.49-21.97-17.7711.3427.9-33.74①+09×（②＋⑥）51.337①+⑥40.78①+0.9×(③+⑤+⑦)51.337N(kN)219.316300000276.01219.31276.01II－IIM(kN·m)-18.54-9.11469.850.9811.3427.9-33.74①+0.9×(②+③)71.44①+⑦-52.28①+0.9×(②+⑤+⑦)79.64N(kN)274.0263276.0448.1000579.156274.02522.47III-IIIM(kN·m)30.3323.6531.24-36.0793.34194.1-169.9①+0.9×(②+③)338.43①+⑥-155.04①+0.9×(④+⑤+⑦)338.43N(kN)314.3363276.0448.1000619.47357.62619.476V(kN)5.951.58-5.23-4.23-9.8828.9-21.9735.1110.793.76表5-1排架柱内力组合表第六章排架柱设计6.1柱截面配筋盘算最倒霉内力组的选用：由于截面3—3的弯矩和轴向力设计值均比截面2—2的大，故下柱配筋由截面3—3的最倒霉内力组确定，而上柱配筋由截面1—1的最倒霉内力组确定。6.1.1Ⅰ——Ⅰ截面配筋：1.组合(与组合相同)M=51.37N=276.01h0=h-=400-40=360L0=2H0=2×3900=7800A=400400=160000mm2纵向受力钢筋采取HRB335级ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=186ei=e0+ea=206ζ1=0.5fCA/N=0.5×14.3×160000/319740=3.578>1取ζ1=1.0ζ2=1.15-0.01×L0/h=0.941.517e=ηei+h/2-=473ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=360×0.155=48h0ξb=360×0.55=1982as=80经比力：X<h0ξb且X<2as,则说明受压筋不能到达屈服强度，此时应按以下公式盘算。=ηei-h/2+as=1.409×228.1-400/2+40=161.39As=Nes`/[fy(h-2as)=319740×161

.39/[300×（400-80）]=399Amin=0.2%×160000=3202.组合M=51.34N=276.01h0=h-as=400-40=360L0=2H0=2×3900=7800A=400400=160000纵向受力钢筋采取HRB335级ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=186ei=e0+ea=206ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×160000/370140=3.09>1取ζ1=1ζ2==1.15-0.01×L0/h=0.941.517e=ηei+h/2-=1.940×99.3+400/2-40=354.07ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=360×0.180=48h0ξb=360×0.55=1982as=80经比力X<h0ξb且X<2as,则说明受压筋不能到达屈服强度，此时应按以下公式盘算。es`=ηei-h/2+as=1.940×99.3-400/2+40=32.64As=Nes`/[fy(h-2as)=370140×32.64/[300×（400-80）]=125.8Amin=0.2%×160000=3206.1.2Ⅲ——Ⅲ截面配筋：1.组合M=338.43N=619.47h0=h-as=900-40=860L0=1.0H0==8300A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500mm2纵向受力钢筋采取HRB335级ξbea=max(h/30,20)=27e0＝M/N=546ei=e0+ea=573ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×187500/883600=1.517>1取ζ1=1ζ2==1.15-0.01×L0×1000/h=1.054>1取ζ2=11.102e=ηei+h/2-as=1.102×573+800/2-40=991ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=860×0.180=108h0ξb=860×0.55=4732as=80=150经比力,ξb，应重新盘算 XAmin=0.2%×A=0.2%×187500=3752.组合M=338.93N=619.47h0=h-as=800-40=760L0=1.0H0==8300A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500mm2纵向受力钢筋采取HRB335级ξbea=max(h/30,20)=27e0＝M/N=546ei=e0+ea=573ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×187500/966340=1.387>1取ζ1=1ζ2=1.15-0.01×L0×/h=1.054>1取ζ2=11.102e=ηei+h/2-as=1.197×284.2+900/2-40=991ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=760×0.203=108h0ξb=860×0.55=4732as=80=150经比力,ξb，应重新盘算 X<0Amin=0.2%×A=0.2%×187500=3753.组合M=224.4N=314.33h0=h-as=900-40=860L0=1.0H0==1875A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500mm2纵向受力钢筋采取HRB335级ξbea=max(h/30,20)=27e0＝M/N=714ei=e0+ea=741ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×187500/414770=3.232>1取ζ1=1ζ2=1.15-0.01×L0×/h=0.9161.001e=ηei+h/2-as=1.063×886.1+900/2-40=1102ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=860×0.0.084=55h0ξb=860×0.55=4732as=80=150经比力X<h0ξb且X<2as,则说明受压筋不能到达屈服强度，此时应按以下公式盘算。=ηei-h/2+as=1.063×886.1-400/2+40=781.92As=Nes`/[fy(h-2as)=414770×781.92/[300×（900-80）]=1318.14Amin=0.2%×A=0.2%×187500=375比力以上盘算结果，排架柱配筋为：（单侧）上柱：（402）配筋率:0.39%下柱：（804）配筋率:0.82%6.2柱在排架平面外承载力验算取Ⅰ——Ⅰ、Ⅲ——Ⅲ截面中的进行验算查表（有柱间支撑，垂直衡宇排架柱，有吊车衡宇柱）得盘算高度：上柱:L0=1.25Hu=1.25×3900=4875下柱:L0=0.8HL=0.8×8600=68801.Ⅰ——Ⅰ截面：=370.14L0/b=4875/400=12.19查表得φ=0.954φ=0.9×0.954×（14.3×160000+2×300×628）=2288.0>满足要求2.Ⅲ——Ⅲ截面=933.03L0/b=6880/400=17.2查表得φ=0.842φ=0.9×0.842×（14.3×187500+2×300×1533）=2728.88>满足要求6．3斜截面抗剪和裂缝宽度验算6.3.1斜截面抗剪验算按Nmin、Vmax组合盘算V=1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦）=1.2×9.21+0.9×1.4×（1.54+16.34）=33.58N=1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦）=1.2×304.14+0.9×1.4×（50.40+0）=428.47由于风荷载（均布荷载）在水平力中的比例为39.47/（39.47+9.21+1.54）=78.59%因此可以简化认为该柱蒙受均布荷载，则凭据取λ=a/h0；当λ<1.5时，取λ=1.5。为了防备箍筋充实发挥作用之前产生由混凝土的斜向压碎引起的斜压型剪切破坏，框架柱截面还必须满足下列条件：当满足条件时，框架柱就可不进行斜截面抗剪强度盘算，按结构要求配置箍筋。满足要求.可以按结构配箍筋。6.3.2裂缝宽度盘算按e0/h0≤0.55的偏心构件可不验算裂缝宽度，比力后，Ⅲ——Ⅲ截面的组合的最大，故按此组合来验算。由内力组合表可知，验算裂缝宽度的最倒霉内力的标准值Mk=57.11/1.2+297.97/1.4=260.43Nk=414.77/1.2=345.64eok=Mk/Nk=260.43/345.64=0.753ρct=As/Act=1533/[0.5×100×900+(400-100)×150]=0.0171ηk=1+1/(4000eok/ho)×(Lo/h)2=1+1/(4000×753/860)×(8600/900)2=1.026ek=ηkeo

k+h/2-as=1.026×753+900/2-40=1182.58则纵向受力钢筋As协力至受压区协力作用点间的距离为Z＝[0.87-0.12(1-γ’)(ho/ek)2]ho={0.87-0.12×[1-(400-100)×150/(100×860)]×(860/1182)2}×860=723纵向受拉钢筋As的应力σs=Nk(ek-Z)/(AsZ)=345640×(1182.58-723)/(1809×723)=121.45N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65ftk/(ρctσs)=1.1-0.65×2.01/(0.0171×121.45)=0.371故最大裂缝开展宽度Wmax=αctψ(2.7c+0.11α/ρct)γ=2.1×0.371××(2.7×30+0.11×20/0.0201)×0.7=0.070<0.3满足要求。6.4柱牛腿设计6.4.1牛腿多少尺寸简直定：牛腿截面尺寸与柱宽相等，为400，牛腿顶面的长度为800，相应牛腿水平截面长度为1200。取牛腿外边沿高度为h＝300，倾角ɑ＝45°,于是牛腿的多少尺寸如图6-1所示。图6-1牛腿多少尺寸及配筋图6.4.2牛腿多少尺寸的验算：由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，a＝750－9000＝－150，即取ɑ＝0，则F＝D＋G＝276.04＋54.72＝330.76F＝T＝11.34＝0.8×(1－0.5×)×＝708.3＞F＝330.76所以截面尺寸满足要求。6.4.3牛腿配筋：由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，故该牛腿可按结构要求配筋：作用在牛腿上的荷载有Dmax、G3、TmaxF＝D＋G＝501.17＋54.72＝555.89=T=16.80kNF＝T＝16.80/1.4＝12.0h0=300+300-40=560mm竖向力作用点位于下柱截面以内（150）a=-150mm<0.3h0=0.3×560=168mm取a=168727ρ=As/bh0=722/(400×560)=0.32%0.2%<0.32%<0.6%选318（736mm2）因为a=-150mm<0.3h0=0.3×560=168mm，可不设弯起钢筋箍筋要求:在上部2/3范畴内的水平箍筋总截面面积不应少于蒙受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2。取ф10@100，有×h×A×2/100＝586.13mm＞A/2＝763/2＝381.5mm（切合要求）6.4.4局部承压强度验算：0.75fA＝0.75×14.3×400×500＝2415kN＞F=524.42所以满足要求。6.5柱的吊装验算6.5.1吊装 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ：采取一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交代处，动力系数取1.5。6.5.2荷载盘算：上柱自重:g＝1.2×1.5×25×0.4×0.5＝9.0牛腿自重:g＝1.2×1.5×25×＝24.07下柱自重:g＝1.2×1.5×25×0.19＝8.556.5.3内力盘算:M＝×9×4.2＝79.38M＝×9×5.1＋×(24.07－9)×0.9＝123.15M＝×8.55×7.1－＝-8.70柱的吊装验算简图如图6-2所示图6-2柱吊装验算简图第七章底子设计7.1荷载盘算由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计值如下：第一组：第二组：第三组：由底子梁传至基顶的荷载：墙重（含两面刷灰）：窗重（钢框玻璃窗）：底子梁：由底子梁传至底子顶面的荷载设计值：对底子底面中心的偏心距：相应偏心弯矩设计值：作用于基底的弯矩和响应基顶的轴向设计值。假定底子高度为，则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为:第一组：第二组：第三组：7.2基底尺寸简直定由第1组荷载确定和：～～取，则取验算的条件：验算其他两组荷载设计值作用下的基底应力：第2组：)第3组：）所以最后确定基底尺寸为，如图7-1所示。图7-1底子底面尺寸图7.3确定基底高度前面已开端假定底子的高度为1.1m，若采取锥形杯口底子，凭据结构要求，开端确定的底子剖面尺寸如图7.2所示。由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该底子只需进行变阶处的抗切验算。在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力：第一组：第二组：第三组：抗冲切盘算按第3组荷载设计值作用下的地基净反力进行盘算。在第3荷载作用下的冲切力。冲切力近似按最大低级净反力盘算，即取,由于底子宽度，小于冲切锥体底边宽。故变阶处的抗冲切力。由于底子宽度小于冲切锥体底边宽，故（满足要求）因此，底子的高度及分阶可按图7-2所示的尺寸采取。图7-2底子抗冲切验算简图7.4基底配筋盘算沿长边偏向的配筋盘算。由前述三组荷载设计值作用下最大地基净反力的阐发可知，应按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行盘算，：则选用1212(12@180),则沿短边偏向的配筋盘算。由于沿短边偏向为轴心受压，其钢筋用量应按第-组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行盘算。选用1910（10@200），则）底子底面沿两个偏向的配筋如图7-3所示，由于长边大于3，其钢筋长度可切断10％，若钢筋交错摆设，则可选用同一编号。图7-3底子配筋盘算图结论：（1）本设计按单层产业厂房结构的设计步调及其有关标准或通用、定型构件的选择要领进行设计与取件，选择出最公道基标注构件与平面尺寸，并对牛腿柱的尺寸、配筋进行盘算和公道设计。经盘算设计，切合要求。（2）本设计对屋面恒载、活载、风荷载、吊车荷载、柱自重作用的选择公道的取值要领及种种荷载在单厂结构上的可能组合方法进行组合；对平面排架进行内力阐发，对排架柱的最倒霉内力的进行组合，求解排架柱控制截面的最倒霉内力，得出截面配筋。经盘算设计，切合要求。（3）本设计对杯口底子的受力特点和底子底面尺寸的进行盘算确定以及对杯口底子底板配筋进行盘算和对底子的抗冲切验算及底板受力筋盘算。经盘算设计，切合要求。参考文献主要参考文献：[1]《混凝结构设计范例》(GB50010—2002)，中国修建产业出书社，2002。[2]《简明混凝土结构设计手册》，涂鸣主编，中国修建产业出书社，2000。[3]《混凝土结构(上册)》(第二版)，吴培明主编，武汉理工大学出书社，2003。[4]《混凝土结构(下册)》(第二版)，彭少民主编，武汉理工大学出书社，2004。[5]《单层产业厂房结构设计》(第二版)，罗福午主编，清华大学出书社，1990。[6]《修建结构荷载范例》(GB50009—2001)，中国修建产业出书事业，2002。[7]《修建地基底子设计范例》(GB50000—2002)，中国修建产业出书事业，2002。[8]《全国通用产业厂房结构构件标准图集》，中国修建标准设计研究院，2000。